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工藝第27頁 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：955)
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鋼鐵第67頁 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：898)
鋼哪個好？,高爐煉鐵與非高爐煉鐵技術(shù)有何區(qū)別？,高爐煉鐵原理,含碳量對鐵碳合金組織性能的影響ppt(47頁),鋼的熱處理ppt(43頁),關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計
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1卷第4期.[2]丁振.化學品船雙相不銹鋼的建造工藝研究[j].中國水運.2018.03[3]任劍，周兆干，楊應(yīng).雙相不銹鋼焊接在造船實踐中的應(yīng)用[j].船海工程.2002年第5期（總第149期）.注：文章內(nèi)的所有配圖皆為網(wǎng)絡(luò)轉(zhuǎn)載圖片，侵權(quán)即刪！根據(jù)您的閱讀習慣，我們覺得您可能對：史上最全鍋爐水壓知識，你都知道嗎？關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算asme低溫沖擊試驗
1卷第4期.[2]丁振.化學品船雙相不銹鋼的建造工藝研究[j].中國水運.2018.03[3]任劍，周兆干，楊應(yīng).雙相不銹鋼焊接在造船實踐中的應(yīng)用[j].船海工程.2002年第5期（總第149期）.注：文章內(nèi)的所有配圖皆為網(wǎng)絡(luò)轉(zhuǎn)載圖片，侵權(quán)即刪！根據(jù)您的閱讀習慣，我們覺得您可能對：史上最全鍋爐水壓知識，你都知道嗎？關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算asme低溫沖擊試驗
門。③全焊透焊接結(jié)構(gòu)；這種結(jié)構(gòu)是防止閥蓋處泄漏最有效的辦法，不受閥門尺寸、使用壓力和溫度的限制。但對于可在線維修的閥門來說，維修時，需要去掉焊接部位，因而常用在可長期使用無需維修的閥門上；或者這種閥門要獲得閥蓋連接部位密封的可靠性比克服對閥門內(nèi)部進行檢修時的困難更重要的場合。④圓柱螺紋連接，強度校核合格并采用金屬密封焊；鑒于圓柱螺紋的使用限制，且需要金屬密封焊，不利之處同上c)所列，該種結(jié)構(gòu)的閥
門。③全焊透焊接結(jié)構(gòu)；這種結(jié)構(gòu)是防止閥蓋處泄漏最有效的辦法，不受閥門尺寸、使用壓力和溫度的限制。但對于可在線維修的閥門來說，維修時，需要去掉焊接部位，因而常用在可長期使用無需維修的閥門上；或者這種閥門要獲得閥蓋連接部位密封的可靠性比克服對閥門內(nèi)部進行檢修時的困難更重要的場合。④圓柱螺紋連接，強度校核合格并采用金屬密封焊；鑒于圓柱螺紋的使用限制，且需要金屬密封焊，不利之處同上c)所列，該種結(jié)構(gòu)的閥
與滾壓參數(shù)及材料本身的組織性能有關(guān)。2，從設(shè)計方面降低應(yīng)力集中系數(shù)（1）變截面部位的過渡應(yīng)盡可能地加大過渡部分的圓角，使過渡區(qū)接近于流線形，同時也要考慮到工藝性。可以改變過渡方式，采用橢圓過渡比圓弧過渡更好，或者采用其他過渡方式。（2）根據(jù)零件的受力方向和位置選擇適當?shù)拈_孔部位孔一般應(yīng)開在低應(yīng)力區(qū)，如果必須開在高應(yīng)力區(qū)，則應(yīng)采取補強措施。橢圓形的長軸應(yīng)與主應(yīng)力方向平行，以降低應(yīng)力集中系數(shù)。（3）在應(yīng)
與滾壓參數(shù)及材料本身的組織性能有關(guān)。2，從設(shè)計方面降低應(yīng)力集中系數(shù)（1）變截面部位的過渡應(yīng)盡可能地加大過渡部分的圓角，使過渡區(qū)接近于流線形，同時也要考慮到工藝性。可以改變過渡方式，采用橢圓過渡比圓弧過渡更好，或者采用其他過渡方式。（2）根據(jù)零件的受力方向和位置選擇適當?shù)拈_孔部位孔一般應(yīng)開在低應(yīng)力區(qū)，如果必須開在高應(yīng)力區(qū)，則應(yīng)采取補強措施。橢圓形的長軸應(yīng)與主應(yīng)力方向平行，以降低應(yīng)力集中系數(shù)。（3）在應(yīng)
速接頭、漏斗、水噴頭、管箍等。管道的拐彎以前由現(xiàn)場煨制,該方法勞動強度大、效率低,,材料的組織狀態(tài)和性能也不好,而且往往因管壁厚減薄而導致拐彎處成為整個管道的薄弱環(huán)節(jié);管道的分支一般是在管子上直接開孔連接,此處有時雖然進行補強,但.焊縫一般為角焊縫,受力狀況不好,焊縫質(zhì)量也不易控制,因此,該處往往也成為管道的薄弱環(huán)節(jié)。采用管件后,較好地解決了上述問題。因此,現(xiàn)在的壓力管道已大量采用各種各樣的管件,
速接頭、漏斗、水噴頭、管箍等。管道的拐彎以前由現(xiàn)場煨制,該方法勞動強度大、效率低,,材料的組織狀態(tài)和性能也不好,而且往往因管壁厚減薄而導致拐彎處成為整個管道的薄弱環(huán)節(jié);管道的分支一般是在管子上直接開孔連接,此處有時雖然進行補強,但.焊縫一般為角焊縫,受力狀況不好,焊縫質(zhì)量也不易控制,因此,該處往往也成為管道的薄弱環(huán)節(jié)。采用管件后,較好地解決了上述問題。因此,現(xiàn)在的壓力管道已大量采用各種各樣的管件,
低,主要是由于工藝設(shè)置溫度不當、控溫系統(tǒng)誤差、裝爐或進入冷卻槽方法不當?shù)仍蛟斐?應(yīng)該修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng),裝爐時,工件間隔合理擺放均勻,分散入槽,禁止堆積或成捆入槽冷卻。2、淬火溫度過高,這是由工藝設(shè)置溫度不當或控溫系統(tǒng)誤差造成,應(yīng)當修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng)光電牙軸。3、過回火,這是由回火溫度設(shè)置過高、控溫系統(tǒng)故障誤差或爐溫過高時入爐造成,應(yīng)當修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng),不高
低,主要是由于工藝設(shè)置溫度不當、控溫系統(tǒng)誤差、裝爐或進入冷卻槽方法不當?shù)仍蛟斐?應(yīng)該修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng),裝爐時,工件間隔合理擺放均勻,分散入槽,禁止堆積或成捆入槽冷卻。2、淬火溫度過高,這是由工藝設(shè)置溫度不當或控溫系統(tǒng)誤差造成,應(yīng)當修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng)光電牙軸。3、過回火,這是由回火溫度設(shè)置過高、控溫系統(tǒng)故障誤差或爐溫過高時入爐造成,應(yīng)當修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng),不高
制鐵對比，寶鋼僅僅在靠近下游用戶一項上獲得滿分，比浦項多獲得2分，占有優(yōu)勢；在產(chǎn)能擴張、勞務(wù)成本兩項上稍占優(yōu)勢，僅比浦項多獲得1分。寶鋼在國內(nèi)市場定價能力、擁有鐵礦、擁有煉焦煤礦、下游業(yè)務(wù)四大高權(quán)重項上僅僅獲得5分，尤其在國內(nèi)定價能力、原料資源控制、下游業(yè)務(wù)拓展方面均需要加強。尤其在下游業(yè)務(wù)方面，寶鋼較浦項制鐵差距5個積分，值得補強。在此之前，寶鋼曾在2008（第3名）、2009（第3
制鐵對比，寶鋼僅僅在靠近下游用戶一項上獲得滿分，比浦項多獲得2分，占有優(yōu)勢；在產(chǎn)能擴張、勞務(wù)成本兩項上稍占優(yōu)勢，僅比浦項多獲得1分。寶鋼在國內(nèi)市場定價能力、擁有鐵礦、擁有煉焦煤礦、下游業(yè)務(wù)四大高權(quán)重項上僅僅獲得5分，尤其在國內(nèi)定價能力、原料資源控制、下游業(yè)務(wù)拓展方面均需要加強。尤其在下游業(yè)務(wù)方面，寶鋼較浦項制鐵差距5個積分，值得補強。在此之前，寶鋼曾在2008（第3名）、2009（第3
動機軸是使用45熱軋鋼，原材料是正火狀態(tài)，其強度、剛度、韌性能滿足一般電動機軸的使用需求。實驗室在對電動機進行1.2倍額定負載試驗時，發(fā)現(xiàn)其中一臺電動機軸在退刀槽位置斷裂。為了尋找斷裂原因，本文通過對軸承力學強度校核以及化學成分、材料硬度、金相組織檢測等，并結(jié)合對失效電動機軸斷口的宏觀和微觀分析，最終確定斷裂失效的主要原因。1.電動機軸承力學強度校核標準電動機的使用是根據(jù)軸承使用壽命進行選型，在設(shè)
動機軸是使用45熱軋鋼，原材料是正火狀態(tài)，其強度、剛度、韌性能滿足一般電動機軸的使用需求。實驗室在對電動機進行1.2倍額定負載試驗時，發(fā)現(xiàn)其中一臺電動機軸在退刀槽位置斷裂。為了尋找斷裂原因，本文通過對軸承力學強度校核以及化學成分、材料硬度、金相組織檢測等，并結(jié)合對失效電動機軸斷口的宏觀和微觀分析，最終確定斷裂失效的主要原因。1.電動機軸承力學強度校核標準電動機的使用是根據(jù)軸承使用壽命進行選型，在設(shè)
勢將更加嚴峻，模具設(shè)計甚至零件設(shè)計時要有所考慮。同時，高強鋼剪切時，剪切間隙不合適將致使剪切邊部成形性差，成形時易開裂，同時差的剪切斷面后續(xù)也將成為疲勞開裂源；剪切時，模具或刀刃材料選擇不合適時刃口將易磨損甚至崩刃。在輥壓及折彎時，要考慮到彎曲圓角、彎曲角度的影響及邊部剪切質(zhì)量的影響。使用大梁高強鋼，成形及沖裁力也將極大上升，須重新校核沖壓成形設(shè)備噸位及沖孔設(shè)備噸位是否滿足要求。沖壓成形和輥壓成
勢將更加嚴峻，模具設(shè)計甚至零件設(shè)計時要有所考慮。同時，高強鋼剪切時，剪切間隙不合適將致使剪切邊部成形性差，成形時易開裂，同時差的剪切斷面后續(xù)也將成為疲勞開裂源；剪切時，模具或刀刃材料選擇不合適時刃口將易磨損甚至崩刃。在輥壓及折彎時，要考慮到彎曲圓角、彎曲角度的影響及邊部剪切質(zhì)量的影響。使用大梁高強鋼，成形及沖裁力也將極大上升，須重新校核沖壓成形設(shè)備噸位及沖孔設(shè)備噸位是否滿足要求。沖壓成形和輥壓成
.09386——1000.00026740.0003653400.04453——1250.00008623——500.01108——1500.000033950.00004185700.002893——2000.0000092730.0000092029表1—6低區(qū)最不利計算管路水力計算表1—7高區(qū)最不利計算管路水力計算（1）設(shè)計流量校核作用面積內(nèi)噴頭的計算流量為：q=（18×1.33）l/s
.09386——1000.00026740.0003653400.04453——1250.00008623——500.01108——1500.000033950.00004185700.002893——2000.0000092730.0000092029表1—6低區(qū)最不利計算管路水力計算表1—7高區(qū)最不利計算管路水力計算（1）設(shè)計流量校核作用面積內(nèi)噴頭的計算流量為：q=（18×1.33）l/s
-1996壓力容器用爆炸不銹鋼復(fù)合鋼板 jb/t4734-2002鋁制焊接容器 jb/t4735-1997鋼制焊接常壓容器(及標準釋義) jb/t4736-2002補強圈 jb/t4745-2002鈦制焊接容器 jb/t4746-2002鋼制壓力容器用封頭 jb/t4747-2002壓力容器用焊條訂貨技術(shù)條件 jb/t4748-2002壓力容器用鎳及鎳基合金爆炸復(fù)合鋼板三
-1996壓力容器用爆炸不銹鋼復(fù)合鋼板 jb/t4734-2002鋁制焊接容器 jb/t4735-1997鋼制焊接常壓容器(及標準釋義) jb/t4736-2002補強圈 jb/t4745-2002鈦制焊接容器 jb/t4746-2002鋼制壓力容器用封頭 jb/t4747-2002壓力容器用焊條訂貨技術(shù)條件 jb/t4748-2002壓力容器用鎳及鎳基合金爆炸復(fù)合鋼板三
用。3.安全帽的下頜帶必須扣在頜下，并系牢，松緊要適度。這樣不至于被大風吹掉，或者是被其他障礙物碰掉，或者由于頭的前后擺動，使安全帽脫落。4.安全帽體頂部除了在帽體內(nèi)部安裝了帽襯外，有的還開了小孔通風。但在使用時不要為了透氣而隨便再行開孔。因為這樣做將會使帽體的強度降低。5.由于安全帽在使用過程中，會逐漸損壞，所以要定期檢查，檢查有沒有龜裂、下凹、裂痕和磨損等情況，發(fā)現(xiàn)異常現(xiàn)象要立即更換，不準再繼
者含對ms點影響較小的元素的鋼種。3、選擇鋼材時，應(yīng)考慮過熱敏感性。過熱較敏感的鋼，容易產(chǎn)生裂紋，所以在選擇材料時應(yīng)引起重視。二、零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計1、斷面尺寸均勻。斷面尺寸急劇變化的零件，在熱處理時，由于產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力而產(chǎn)生裂紋。故設(shè)計時盡量避免斷面尺寸突變。壁厚要均勻。必要時可在與用途無直接關(guān)系的厚壁部位開孔。孔應(yīng)盡量做成通孔。對于厚不同的零件，可進行分體設(shè)計，待熱處理后，再進行組裝。2、圓角過渡。
密石墨自潤滑形內(nèi)導柱，脫料板和下模板的內(nèi)導套灌膠，彌補導向部件的加工誤差，提高導向精度，以保證模板在沖壓過程中位置精度；盡可能小的沖壓行程，可以讓沖孔沖頭的長度做到盡可能的短，適當?shù)臎_頭補強可以改善沖頭的強度。由此可以完全體現(xiàn)模具設(shè)計者趨向于高精密的設(shè)計理念，盡可能的保證模具的高品質(zhì)、高要求。現(xiàn)代化的加工設(shè)備，高精密的加工工藝，更是使得這些設(shè)計理念得到允分的發(fā)揮。模板熱處理后經(jīng)過深冷時效處理，消
用。3.安全帽的下頜帶必須扣在頜下，并系牢，松緊要適度。這樣不至于被大風吹掉，或者是被其他障礙物碰掉，或者由于頭的前后擺動，使安全帽脫落。4.安全帽體頂部除了在帽體內(nèi)部安裝了帽襯外，有的還開了小孔通風。但在使用時不要為了透氣而隨便再行開孔。因為這樣做將會使帽體的強度降低。5.由于安全帽在使用過程中，會逐漸損壞，所以要定期檢查，檢查有沒有龜裂、下凹、裂痕和磨損等情況，發(fā)現(xiàn)異常現(xiàn)象要立即更換，不準再繼
密石墨自潤滑形內(nèi)導柱，脫料板和下模板的內(nèi)導套灌膠，彌補導向部件的加工誤差，提高導向精度，以保證模板在沖壓過程中位置精度；盡可能小的沖壓行程，可以讓沖孔沖頭的長度做到盡可能的短，適當?shù)臎_頭補強可以改善沖頭的強度。由此可以完全體現(xiàn)模具設(shè)計者趨向于高精密的設(shè)計理念，盡可能的保證模具的高品質(zhì)、高要求。現(xiàn)代化的加工設(shè)備，高精密的加工工藝，更是使得這些設(shè)計理念得到允分的發(fā)揮。模板熱處理后經(jīng)過深冷時效處理，消
者含對ms點影響較小的元素的鋼種。3、選擇鋼材時，應(yīng)考慮過熱敏感性。過熱較敏感的鋼，容易產(chǎn)生裂紋，所以在選擇材料時應(yīng)引起重視。二、零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計1、斷面尺寸均勻。斷面尺寸急劇變化的零件，在熱處理時，由于產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力而產(chǎn)生裂紋。故設(shè)計時盡量避免斷面尺寸突變。壁厚要均勻。必要時可在與用途無直接關(guān)系的厚壁部位開孔。孔應(yīng)盡量做成通孔。對于厚不同的零件，可進行分體設(shè)計，待熱處理后，再進行組裝。2、圓角過渡。
理，利用spss軟件對硬度與強度檢測結(jié)果分別進行回歸分析。2.1洛氏硬度與強度相關(guān)性2.1.1洛氏硬度試驗結(jié)果與分析用砂輪機對試樣表面進行打磨，使試樣表面平坦光滑。選擇b標尺，用標準硬度塊對儀器進行校核后，按照gb/t230.1—2018《金屬材料洛氏硬度試驗第1部分：試驗方法》的要求進行洛氏硬度試驗。每個樣品測3個點，取平均值。圖2洛氏硬度與強度的回歸分析圖利用spss軟件對洛氏硬度
理，利用spss軟件對硬度與強度檢測結(jié)果分別進行回歸分析。2.1洛氏硬度與強度相關(guān)性2.1.1洛氏硬度試驗結(jié)果與分析用砂輪機對試樣表面進行打磨，使試樣表面平坦光滑。選擇b標尺，用標準硬度塊對儀器進行校核后，按照gb/t230.1—2018《金屬材料洛氏硬度試驗第1部分：試驗方法》的要求進行洛氏硬度試驗。每個樣品測3個點，取平均值。圖2洛氏硬度與強度的回歸分析圖利用spss軟件對洛氏硬度
釘熱處理工藝制度不合理，等溫淬火時間短，馬氏體向下貝氏體轉(zhuǎn)變不充分，補充回火過程中可能存在控溫超溫現(xiàn)象，相界上析出大量碳化物，最終導致螺釘材料韌性降低，未能滿足標準要求。3.3螺釘熱加工狀態(tài)改進針對上述原因，在重新校核爐溫的基礎(chǔ)上，對螺釘熱處理工藝制度進行了調(diào)整。調(diào)整后的熱處理制度如下：900℃保溫10min；等溫淬火300～330℃保溫60min。熱處理制度調(diào)整后對螺釘材料進行了沖擊測試，結(jié)果見表
二是制造過程中的焊接缺陷，1、裂紋：（1）器壁母材上裂紋；（2）熱影響區(qū)裂紋；（3）焊縫區(qū)裂紋。2、焊接缺陷：（1）未熔合；（2）未焊透；（3）夾渣；（4）氣孔；（5）咬邊；（6）焊瘤；（7）燒穿；（8）弧坑；（9）焊縫外形、尺寸不符合要求。三是在使用過程中產(chǎn)生的缺陷，例如材質(zhì)劣化，腐蝕，裂紋，減薄等，安全附件未按時校核及檢定。同時要明白各類缺陷的檢驗手段，危害程度出現(xiàn)概率及部位。 下面將就裂紋，腐
釘熱處理工藝制度不合理，等溫淬火時間短，馬氏體向下貝氏體轉(zhuǎn)變不充分，補充回火過程中可能存在控溫超溫現(xiàn)象，相界上析出大量碳化物，最終導致螺釘材料韌性降低，未能滿足標準要求。3.3螺釘熱加工狀態(tài)改進針對上述原因，在重新校核爐溫的基礎(chǔ)上，對螺釘熱處理工藝制度進行了調(diào)整。調(diào)整后的熱處理制度如下：900℃保溫10min；等溫淬火300～330℃保溫60min。熱處理制度調(diào)整后對螺釘材料進行了沖擊測試，結(jié)果見表
二是制造過程中的焊接缺陷，1、裂紋：（1）器壁母材上裂紋；（2）熱影響區(qū)裂紋；（3）焊縫區(qū)裂紋。2、焊接缺陷：（1）未熔合；（2）未焊透；（3）夾渣；（4）氣孔；（5）咬邊；（6）焊瘤；（7）燒穿；（8）弧坑；（9）焊縫外形、尺寸不符合要求。三是在使用過程中產(chǎn)生的缺陷，例如材質(zhì)劣化，腐蝕，裂紋，減薄等，安全附件未按時校核及檢定。同時要明白各類缺陷的檢驗手段，危害程度出現(xiàn)概率及部位。 下面將就裂紋，腐
以滲氮層深度要求范圍的上限值的3倍深度，作為其檢測位置，這也是滲氮層深度檢測的最前提條件。5）齒輪設(shè)計人員應(yīng)該注意并適應(yīng)這種新規(guī)定，在過渡時期的產(chǎn)品圖樣等技術(shù)文件中，至少應(yīng)注明滲氮層深度檢測的參照標準或界限硬度值。另外，在齒輪強度和承載能力計算、校核時，也應(yīng)注意這個問題。參考文獻：略。作者：牛萬斌，浙江雙環(huán)傳動機械股份有限公司盧金生，鄭州機械研究所有限公
5ys/t471—2004銅及銅合金韋氏硬度試驗方法26jb/t6050—91鋼鐵熱處理零件硬度檢驗通則27jb/t8555—1997熱處理技術(shù)要求在零件圖樣上的表示方法28gb11354—89鋼鐵零件滲氮層深度測定和金相組織檢驗29gb9450—88鋼件滲碳淬火有效硬化層深度的測定和校核30gb5617—85鋼件的感覺淬火或火焰染火后的有效硬化層深度的測定31gb/t
6gb/t15749-1995定量金相手工測定方法57gb/t13321-1991鋼鐵硬度銼刀檢驗方法58gb/t13324-1991熱處理設(shè)備術(shù)語59gb/t12603-1990金屬熱處理工藝分類及代號60gb/t11354-1989鋼鐵零件滲氮層深度測定和金相組織檢驗61gb/t9450-1988鋼鐵滲碳淬火有效硬化層深度的測定和校核62gb/t9451-1988鋼件薄表面總硬化層深度或有效硬化
以滲氮層深度要求范圍的上限值的3倍深度，作為其檢測位置，這也是滲氮層深度檢測的最前提條件。5）齒輪設(shè)計人員應(yīng)該注意并適應(yīng)這種新規(guī)定，在過渡時期的產(chǎn)品圖樣等技術(shù)文件中，至少應(yīng)注明滲氮層深度檢測的參照標準或界限硬度值。另外，在齒輪強度和承載能力計算、校核時，也應(yīng)注意這個問題。參考文獻：略。作者：牛萬斌，浙江雙環(huán)傳動機械股份有限公司盧金生，鄭州機械研究所有限公
6gb/t15749-1995定量金相手工測定方法57gb/t13321-1991鋼鐵硬度銼刀檢驗方法58gb/t13324-1991熱處理設(shè)備術(shù)語59gb/t12603-1990金屬熱處理工藝分類及代號60gb/t11354-1989鋼鐵零件滲氮層深度測定和金相組織檢驗61gb/t9450-1988鋼鐵滲碳淬火有效硬化層深度的測定和校核62gb/t9451-1988鋼件薄表面總硬化層深度或有效硬化
5ys/t471—2004銅及銅合金韋氏硬度試驗方法26jb/t6050—91鋼鐵熱處理零件硬度檢驗通則27jb/t8555—1997熱處理技術(shù)要求在零件圖樣上的表示方法28gb11354—89鋼鐵零件滲氮層深度測定和金相組織檢驗29gb9450—88鋼件滲碳淬火有效硬化層深度的測定和校核30gb5617—85鋼件的感覺淬火或火焰染火后的有效硬化層深度的測定31gb/t
至分餾段,沸點低的繼續(xù)上升,因為塔頂在受到低沸點物的傳熱后溫度和低沸點物一致,所以低沸點物被分餾出來,而較高沸點物因為沒有達到相應(yīng)的沸點,故會受冷卻后回流至反應(yīng)釜內(nèi)或分餾柱下半部分,待低沸點物被完全餾出后,較高沸點物相繼被分餾,然后是高沸點物的餾出,最后反應(yīng)釜底部是殘渣。十二、連續(xù)液液萃取塔構(gòu)造液-液-固連續(xù)萃取塔的構(gòu)造見主機示意圖它由帶有水平靜環(huán)擋板垂直的筒體構(gòu)成。靜環(huán)擋板為中心開孔的平板,靜
至分餾段,沸點低的繼續(xù)上升,因為塔頂在受到低沸點物的傳熱后溫度和低沸點物一致,所以低沸點物被分餾出來,而較高沸點物因為沒有達到相應(yīng)的沸點,故會受冷卻后回流至反應(yīng)釜內(nèi)或分餾柱下半部分,待低沸點物被完全餾出后,較高沸點物相繼被分餾,然后是高沸點物的餾出,最后反應(yīng)釜底部是殘渣。十二、連續(xù)液液萃取塔構(gòu)造液-液-固連續(xù)萃取塔的構(gòu)造見主機示意圖它由帶有水平靜環(huán)擋板垂直的筒體構(gòu)成。靜環(huán)擋板為中心開孔的平板,靜
般情況下，專門的排液設(shè)置在處于暖管階段的蒸汽管道。在開車的時候因為會產(chǎn)生大量的凝液，所以也要設(shè)置專門的排液設(shè)施。其中排液設(shè)施的設(shè)置要根據(jù)蒸汽壓力的等級的不同而選擇。 超高壓管道在正常的情況下不會產(chǎn)生凝液，也沒有對應(yīng)規(guī)格的凝液管道設(shè)置在超高壓蒸汽官道上，所以在超高壓官道上一般不設(shè)置疏水的設(shè)施。超高壓管道有管壁厚、不易開孔、壓力大等特點，因此一般也不設(shè)置分液包。在正常的情況下，一般凝液不會產(chǎn)生在高壓